成都经开城投企业信用资产交易004

摘要： ?省会百强区政信—市场首发—财政局控股主体融资—超千亿AA+发债主体担保—超额应收质押? 【川渝最优质区——政信产品成都市灵泉新农投资有限公司】 ?【基本要素】：24...

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?省会百强区政信—市场首发—财政局控股主体融资—超千亿AA+发债主体担保—超额应收质押?

【川渝最优质区——政信产品成都市灵泉新农投资有限公司】

?【基本要素】：24个月，30万起，9.0%（每5万递增），自然季度最后一日付息
?【成立日】：每周三、周五成立计息
?【融资人】：LQTZ有限公司，区域财政局百分百控股。其经营状况良好，企业备受地区政府支持建设。
?【担保人】：四川省CT集团，AA+发债主体评级 ，总资产1300亿元，实控人为JKQ管委会，公司主要负责对本区域产业配套项目进行开发建设，区域专营性强，获得外部支持力度大，具备较强的担保能力。

?【区域介绍】
2022年GDP达到2.08万亿元，全国省会城市排名第二，一般公共预算收入近2000亿。
本区域是该市副中心和东部主城区，2022年实现GDP近2000亿元，一般公告预算收入近100亿。
连续十年位居全省县级行政区首位，连续10多年入围全国综合实力百强区，地方经济实力强劲。
在全国217家国家级经开区中名列前20强，全国综合实力百强区前30强。

信托定融政信知识：

    我们采用DK式D2600土压平衡顶管掘进机进行顶管施工

     　　经一年多的顶管实践发现，顶管出洞工作对大口径顶管施工的成败非常关键

    顶管出洞措施完善，掘进机能从工作井安全出洞，就能保证顶管顺利进行，如1#工作井——10#接收入井顶段，由于出洞时放线误差，造成顶管顶进时曲线顶进，顶力增大

    又如：16#工作井——17#接收入井顶段，由于后座墙附加层不稳，造成主顶油抽屉损坏，重新做后座墙附加层，造成费时费工

    因此，顶管出洞是顶管施工的关键工序，必须采取切实可靠的措施，以保出洞成功

     　　顶管出洞，是指在工作井安放就位的掘进机和第一节管从井中破封门进入土中的阶段

    笔者认为，顶管出洞关键应做好以下几个方面的工作：管线放线、后座墙附加层制做、导轨铺设、洞口止水和穿墙等几个方面的工作

     　　一、管线放线： 　　顶管管线放线是保证顶管轴线正确的关键

    放线准确就能保证顶管机按设计要求顺利进洞，满足施工质量要求；反之，就可能造成顶管轴线偏差，影响工程进度和工程质量，同时也会造成顶进时设备损坏，使顶管停顿

     　　顶管管线放线，就是将工作井出洞口和接收入井进洞口的坐标正确引入工作井内，指导顶管顶进的方向和距离

     　　从理论上讲，工作井和接收入井的坐标和标高在沉井下沉时都已明确，通过计算很容确定

    然而由于沉井下沉时的误差，这样从理论上计算放出的线就不一定符合

    目前，顶管管线放线常常是根据工作井和接收井的实际位置，按设计要求，通过测量实际放出管线位置

    具体如下： 　　管线标高的测量使用水准仪测得工作井和接收入井洞底标高，按照设计坡度，计算每米标高，这里不在赘述

    现仅就直线顶进时的水平角度和距离做一下介绍

     　　1、直线测量：     这是目前顶管管线常用的放线技术

    就是根据顶管工作井出洞口的中线和接收井进洞口的中线，用经纬仪在工作井后后复瞄冷这两根中线直至重合

    确定顶管管线，并将其引入工作井内

    详见下图： 　　这种放线优点是视线比较直观，减少了放线过程中的计算量，方便操作；缺点是放线过程中需反复移动经纬仪，操作人员容易疲劳，放线容易产生误差

    另外，在工作井和接收入井之间如有障碍物，视线不能通视，放线就很困难

     　　2、三角放线： 　　这种管线放线最适用于在工作井和接收入进之间有障碍物不能透视的情况

    即在工作井和接收井之间任意位置O点放置经伟仪，根据OA、OB和角度∠AOB，求得C点的位置和AB段的距离，在C点将管线放置工作井内

    详见下图和公式： 　　图中： 　　点A----接收井进洞口中点； 　　点B----工作井出洞口中点； 　　点C----AB延长线上一点（引桩），通常C点在工作井另一侧，距离（BC）为方便放线的假定值

     　　计算公式： 　　AB=（OA2+OB2-2× OA× OB× cos∠AOB）1/2 　　AC=AB+BC 　　∠OAB=arcsin(OB ×sin∠AOB∠AB) 　　OC==（OA2+AC2-2× OA× AC× cos∠OAB)1/2 　　∠AOC=arcsin(AC× sin∠OAB/OC) 　　为确保放线准确，O点必须放置在2个位置进行校核，同时每次视仍必须用经纬仪左右盘进行读数，消除误差

     　　3、当工作井和接收入井的管线轴线测量完毕后，大工作井上用铅丝将管线轴线拉出来，上吊两个线附将管线轴线引至坑底，用以确定管线顶进轴线

     　　二、后座墙附加层制法： 　　后座墙附加层制做是保证顶管正常顶进很关键的一项技术措施

    对矩形工作井直解出洞口的顶管，直接将工作井壁当后座墙可不必再做附加层，只靠井壁位置旋转后靠背铁即可；而对矩形工作井中折线出洞口或圆形工作井的顶管，必须先浇注混凝土附加层并与进壁共同受力作为后座墙

    后座墙附加层与顶进轴线成直角，待其混凝聚力土达到75%以上强度后方可进行顶管的顶进工作，否则就可能造成顶管过程 出现各种意想不到的事故，影响顶管顶进

    这在16#工作井——17#接收入井顶段中就曾发生过，16#工作井为矩形工作井，顶进管线为带折角出洞，当时由于对后座墙附加层的重要性认识不足，采取措施不够妥当，致使在顶管过程中造成顶力过大，设备损坏，使顶管不得不中途停顿，重新浇注混凝土后座墙附加层及更换设备后，才继续顶进

     　　对于后座墙附加层的做法，根据我们的经验，建议采用以下方法： 　　1、后座墙附加层工作面必须与顶管管线垂直

     　　2、对有折角的管线，应昼采用圆形工作井，后座墙附加层的宽度应满足主顶油缸发射加要的标，厚度根据工作井的直径和后靠背铁的宽度而定

     　　3、对有折角的管线，如采用方井时，后座墙附加层的厚度当工作井有加劲肋时，应保证最厚处≥工作井加劲肋的厚度，若无加劲肋时可根据使用要求确定；其宽度满足发射架的要求

    如图3： 　　4、后座墙附加层做法昼采用钢筋混凝土，标号C20以上，当后座墙附加层覆盖洞口时，应在洞口处用型钢加固

     　　后座墙附加层严禁采用方木，因木材具有弹性，顶管顶进时，主顶油缸反复作用会造成木材反复受力，形成疲劳破坏，影响顶进质量，同时也会造成顶进设备损坏

     　　三、导轨铺设： 　　基坑导轨是安装在工作井内为管子出洞提供一个基准的设备

    导轨要求具备坚固、挺直，管子压上去不变形等特征

    由于D2600顶管重量重，每根管子重达13.98吨，为此我们采用了复合型基坑导轨

         基坑导轨铺设应注意管线轴线、导轨标高和导轨支撑稳定性几个方面的问题

     　　1、管线轴线：根据管线轴线测量结果，铺设轨道时，将轨道中线与管线轴线重合

     　　2、管线标高：由于采用的是复合型轨道，因此铺设轨道时必须了解轨道的基本结构

    复合型轨道详见下图： 　　导轨倾斜面是与管子接触的

    设计时，导轨上水平面与钢筋混凝土管内底标高在一个水平面，因此在铺设导轨时，根据设计测得的管内底标高以调整导轨标高即可

    导轨与井底的间隙应用钢板垫牢或用混凝土浇注，不宜用木板找平

     　　3、当导轨标高和轴线确定好后，即可进行导轨的支撑

    由于导轨在顶管顶进时，不允许位移，因此支撑必须稳固，一般在导轨与工作井井壁间用多根型钢支撑，同时把型钢与导轨焊牢

     　　四、洞口止水 　　顶管工程中，为使管子能顺利从工作井内出洞，一般采取工作井预留洞口比管节外径略大些（一般为100mm）的方式，顶进时此间隙需采取有效措施进行封闭，否则地下水和泥砂就会从该间隙流到工作井内，会造成洞口上部地表的塌陷，甚至会造成事故，殃及周围的建筑物和地下管线的安全

    因此，顶管过程中洞口止水是一个不容忽视的环节，必须认真、仔细地做好此项工作

     　　目前，我们采用的洞口止水方法是在沉井制做时，预先在洞口预埋一个10mm厚钢法兰，在钢法兰上焊接螺栓，安装16mm厚橡胶法兰，用10mm厚钢压板压紧，详见图5

     　　在我们完成的顶管中，采用16mm的橡胶法兰止水，未发现地下水和泥砂流入工作井内，同时橡胶法兰和压板可以加收，效果很好

     　　对圆形工作井，需在出洞口处做一弓形的止水墙，以便将洞口止水装置安装在平面上

    止水墙的混凝土标号同工作井混凝土标号，宽度满足法兰安装要求

     　　五、穿墙： 　　从打开封门，将掘进机顶出工作井外，这一过程称为穿墙

    穿墙是顶管施工中的一道重要工序，因为穿墙后掘进机方向的准确与否将会给以后管道的方向控制和井内管节的拼装工作带来影响

    穿墙时，首先要防止井外的泥水大量涌入井内，严防塌方和流沙

    其次要使管道不偏离轴线，顶进方向要准确

     　　1、防止井外泥水涌入井内的措施：为防止井外泥水涌入井内，在沉井下沉时首先应在洞口处砌挡土墙，同时在井壁外侧预埋钢板桩随同沉井一起下沉（钢板桩吊钩应漏出自然地面），见图6

     　　注意：当沉井下沉时，要注意防止沉井周围建筑垃圾（如：钢筋、碎砖石等）随沉井一同下沉，必须将其清理干净

    否则当掘进机出洞时，钢筋等杂物将进入绞笼，损坏绞刀，致使顶管不能正常顶进

    我们在13#工作井——12#接收井顶段中，由于掘进机出洞碰上碎钢筋，导致绞刀损坏，修理绞刀时，顶管停顿，以后重新启动顶管顶进时，引起了一些其它的故障，处理起来时很麻烦

     　　2、若土质较软或有流沙，则必须在管子顶进方向距离工作井边一定范围，对整个土体进行改良或加固，视情况一般采用井点降水、注浆、旋喷桩、深层搅拌幕墙等措施，以提高这部分土体的强度，防止掘进机出洞时塌方

     　　3、当掘进机准备出洞时，应先破除砖封门并将杂物清理干净，将掘进机刃进工作井井壁中，当止水橡胶法兰与掘进机充分结合后，拨除钢板桩

    钢板桩拨除数量一定要与实际数量相符，否则导致顶管掘进机的损坏，这在工程实际中也出现过这样的实例，这里不在赘述

     　　4、顶管出洞时，掘进机要调零

     　　5、要防止掘进机穿墙时下跌

    下跌的原因一是穿墙初期，因入土较少，掘进机的自重仅由两点支承，其中一点是导轨，另一点是入土较浅的土体

    这时作用于支撑面上的应力很可超过允许承载力，使掘进机下跌；二是工作井下沉时扰动洞口土体且掘进机较重

    为防止掘进机下跌，可采取土体加固、加延伸导轨、保留洞口下部预留缝隙的砖墙、顶力合力中心低于管中心（约R/5--R/4）或将前部管子（一般3节左右）同掘进机用连接件连接成整体，同时掘进机头亦可抬高一些

     　　6、防止掘进机和前几节管子后退

    产生这种现象主要是因为掘进机的主顶面上主动土压力大于掘进机和管子的周边摩阻力和它们与导轨间摩阻力的总和

    一般采取在主顶油缸回缩前，用螺旋出土机部分土适当卸压，或在洞口两侧安装手拉葫芦拉住，或用木（钢）柱将管子顶住，使其不向后退

     　　由于顶管出洞是制约顶管顶进的关键工序，一旦预管出洞技术措施采取不当，就有可能造成顶管在顶进过程中停顿

    而顶管在顶进途中的停顿将会引起一系列不良后果（如：顶力增大、设备损坏等），严重影响顶管顶进的速度和质量，甚至造成顶管失败

    为此，将我们在实际工作中的一点体会提出来，以供大家参考、斧正

       使用时应参照输入数据更改部分的内容

     3.    位移的自动组合：实际上是没有意义的，V3中放弃了自动组合，如果需要使用位移的组合需用户自行定义组合系数； 4.    位移的计算：是按照不开裂换算截面刚度计算的，未做折减处理

     5.    材料：升级版中的材料与选用规范严格配套，可能使用上有些麻烦，但我们认为确保数据是正确的更为重要，因此在规范之间不能相互引用材料，否则极容易导致用户数据混乱，如果需要做对照比较可使用自定义材料解决

     6.    钢筋混凝土构件的应力计算：由于截面开裂导致叠加原理失效，V3中是按照组合内力或累计内力计算截面应力的，并且应力的计算不考虑截面的施工过程

     7.    施工阶段中张拉预应力束：一般不要在支架上张拉，最好模拟为在脱架时张拉；先张拉后脱架导致产生含有预应力影响的支架反力，但脱架时系统不认为是预应力效应而作为外荷载处理，虽然应力的影响很小，但在承载能力极限状态强度验算时在扣除预应力效应时会漏掉部分影响，一般情况下两种模拟方法在应力上的差异可以忽略

     8.    计算截面：结构内力计算时采用全截面计算，在计算截面应力时采用有效截面计算（公路04规范中预应力产生的轴力引起的应力是按全截面计算的）； 1.1      公路04规范 1.    环境的相对湿度：在总体信息中由用户应自定义

     2.    钢束松弛率：由用户定义，松弛时间应添0，松弛完成过程系统自动按规范处理；如果松弛率添0，则松弛损失的计算是按照04规范6.2.6-1公式计算的，其中松弛系数取用0.3； 3.    收缩、徐变的计算天数：应在施工阶段中输入，使用阶段的收缩徐变天数用户可自己考虑，也可添0

    新规范中的控制思想是结构在寿命期限内的应力指标，而不是仅仅几年内的指标

     4.    汽车的冲击系数：用户必须自己定义

     5.    预应力引起的截面应力：已经按照规范规定的算法计算，即轴力引起的应力按全截面计算，弯矩引起的应力按有效截面计算

     6.    系统中没有考虑B类构件（开裂截面）的应力计算

    下一版本中解决

     7.    裂缝计算：对骨架钢筋直径应乘以1.3的系数系统没有考虑，用户可通过等代钢筋直径来解决，即保持面积不变、变化直径和根数； 8.    构件抗裂验算：已经考虑了现浇和预制预应力混凝土构件的算法不同； 9.    预应力二次矩的计算：仅考虑竖向边界条件对变形的约束影响，框架结构在承载能力极限状态验算中一般不要考虑二次矩部分； 10. 圬工构件、叠合梁和钢构件：按公路04规范设计时用户需自行控制验算指标；   1.    荷载组合的处理：    承载能力极限状态组合 组合I：基本组合；按规范JTG D60-2004第4.1.6条规定；按此组合验算结构的承载能力极限状态的强度； 组合II：不用 组合III：不用 组合IV：撞击组合；按规范JTG D60-2004第4.1.6条规定； 组合V：不用 组合VI：地震组合    正常使用极限状态内力组合 组合I：长期效应组合；按规范JTG D60-2004第4.1.7条规定； 组合II：短期效应组合；按规范JTG D60-2004第4.1.7条规定；按此组合验算钢筋混凝土结构的裂缝宽度； 组合III：标准值组合 组合IV：不用 组合V：施工组合 组合VI：不用 应力组合 组合I：长期效应组合，仅供部分预应力A类构件的抗裂安全验算（参照规范JTG D62 – 2004第6.3.1条），组合原则按规范JTG D60-2004第4.1.7条规定，但组合时只考虑直接作用荷载，不考虑间接作用，例如不计汽车冲击、不计沉降、温度等；符合规范JTG D62 -2004第6.3.1条规定； 组合II：短期效应组合，对预应力混凝土构件而言是按照抗裂验算的要求进行组合计算的，组合原则按规范JTG D60-2004第4.1.7条规定，并满足规范JTG D62 – 2004第6.3.1条有关规定，即对全预应力构件和部分预应力A类构件以及预制和现浇构件的最小法向应力组合时预应力引起的应力部分分别按照0.85（全预应力预制构件）、0.8（全预应力现浇构件）、1.0（部分预应力A类构件）的系数来考虑的

    其它类型应力以及非预应力构件的各种应力组合由预应力引起的应力部分都是按照1.0的系数考虑的； 组合III：标准组合，所有应力组合时各种荷载的分项组合系数都为1.0，参与组合的荷载类型为规范JTG D60-2004第4.1.7条中短期效应组合中规定的所有荷载类型，只是荷载分项系数都为1.0； 组合IV：撞击组合 组合V：施工组 组合VI：不用 位移组合：全部废弃，仅供用户自定义组合   1.    计算结果汇总： 钢筋混凝土构件设计： 承载能力极限状态强度验算：查看承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果； 正常使用极限状态裂缝宽度验算：查看正常使用极限状态荷载组合II裂缝验算结果； 构件的各种应力可供参考，建议用户对钢筋混凝土构件的压应力应有所控制；     预应力混凝土构件设计： 承载能力极限状态强度验算：查看承载能力极限状态荷载组合I强度验算结果；     正常使用极限状态应力验算： 法向压应力：查看正常使用极限状态荷载组合III应力验算结果；（最大压应力验算结果）    法向拉应力（抗裂性）：    全预应力构件：查看正常使用极限状态荷载组合II应力验算结果；（最大拉应力验算结果）     部分预应力A类构件： 长期效应组合：查看正常使用极限状态荷载组合I应力验算结果；（最大拉应力验算结果） 短期效应组合：查看正常使用极限状态荷载组合II应力验算结果；（最大拉应力验算结果） 主压应力：查看正常使用极限状态荷载组合III应力验算结果；（最大主压应力验算结果） 主拉应力：查看正常使用极限状态荷载组合II应力验算结果；（最大主拉应力验算结果） 简单记忆如下： 组合III：最大法向压应力、最大主压应力需要满足； 组合I、II：最大法向拉应力、主拉应力需要满足； 其它构件：建议使用公路85规范验算      结果查看可借用报表输出模板；      应力包络图的输出时有一个选项是否取用组合III压应力，可方便用户将组合II（或I）的拉应力结果和组合III的压应力结果绘制在同一幅图内便于观察；  

成都经开城投企业信用资产交易004