JTXJ开发建设投资债权收益权转让项目

JTXJ开发建设投资债权收益权转让项目
1、xx+责任公司，（100%国有控股，主体评级AA，债券评级AAA），总资产173亿元
2、担保一：JTXY建设投资有限责任公司无限连带责任担保（100%国有控股，主体评级AA）总资产128.44亿元；
担保二：
CDHYSCxx任公司无限连带责任担保（国有资产监督管理和金融工作局100%控股主体评级AA，债券评级AAA），总资产224.34亿元
3、应收质押：提供xx

政信知识：

在施工时注意以下几点防治措施，避免后期维修增加人工和成本，给工程造成损失

    一起来看看到底有哪些吧

     空鼓与开裂的特征与共性 　 空鼓是指抹灰基层、砂浆层、墙体间粘结不牢，或抹灰砂浆密实度不够导致的内开裂一般是由于抹灰砂浆自身收缩引起的，抹灰砂浆收缩主要包括化学收缩、干燥收缩、温度收缩及塑性收缩，这些收缩将产生拉应力，当拉应力超过抹灰砂浆的抗拉强度时就会出现裂缝

     　　空鼓与开裂的特征在于：抹灰层空鼓与开裂的部位主要分布在混凝土基面，以及在门窗过梁、剪力墙、梁、柱与砌体交接处，消防箱、开关箱、线盒线管等四周，以及厨卫间墙面上居多，空鼓的面积一般不超过30cm×30cm，但目前部分项目会出现较多大面积空鼓现象

     　　空鼓与开裂的共性主要有2方面：（1）抹灰层的强度与密实度较差；（2）墙面抹灰层中间往往存在纯浆水泥层

     引起空鼓与开裂的成因 防治墙体抹灰层开裂与空鼓的技术思路，主要在于尽量减少砂浆抹灰层的收缩，其出路在于改善砂浆性能，降低砂浆的水灰比，以及有赖于施工将砂浆搓压或挤压密实，再者是增强砂浆与基层或砂浆之间的粘结强度

     影响墙面抹灰层密实度和粘结强度的成因： 1、墙面抹灰未按要求实行分道抹实（主要因素）；  2、新拌砂浆超过施工开放时间或受到污染，砂浆配合比不稳定等，从而影响到砂浆的粘结强度性能； 3、砂料没有作出过筛级配； 4、抹灰之前没有对基层上的凹凸不平及孔洞部位作出修补处理,局部抹灰过厚； 5、钉挂在墙面上的钢网未张拉牢固，对砂浆产生回弹； 6、砂浆的和易性、粘连性与施工开放时间难以满足施工要求

     预防措施 外墙面空鼓、出现裂缝时 外墙用水泥砂浆抹灰后，有的部位出现空鼓、裂缝、严重的会有脱落现象发生

     这种情况的防治措施如下： （1）应由专人负责外墙面的脚手孔洞堵孔和勾缝工作； （2）基层表面清理干净后再进行抹灰； （3）抹灰打底从上到下进行，质量验收合格后再进行罩面，禁止分段打底随后进行罩面施工； （4）由于室内外水泥砂浆抹灰一般面积均较大，应设分格缝，防止抹灰砂浆收缩开裂； （5）冬季进行室外抹灰时，砂浆的使用温度不宜低于5℃

     外砖墙、混凝土基层 空鼓、裂缝等情况多出现在抹灰一段时间后，不同基层墙面交界处，基层平整度偏差较大的部位，墙裙、踢脚板上口，以及线盒周围、砖混结构顶层两头、圈梁与砖砌体相交等处出现

     这种情况我们的预防措施有： （1）须在抹灰前做好基层处理； （2）墙面脚手孔洞须先用同品种砖加水泥砂浆堵塞严密； （3）不同的基层材料如木基层与砖面、混凝土基层相接处，因铺钉金属网，搭接宽度应从相接处起，两边均不小于100mm； （4）应根据实际施工季节、气候和室内外操作环境酌情掌握浇水量； （5）还需要将混凝土、砖石基层表面砂浆残渣污垢、隔离剂油污、析盐、泛碱清除干净； （6）最主要应使用符合质量要求的原材料和使用砂浆进行抹灰工序

     墙裙、水泥窗台 墙裙或水泥砂浆窗台施工过后一段时间出现空鼓或裂缝，尤其是在墙裙或窗台同样大的面积墙面抹灰交接处

     面对这种情况的防治措施如下： （1）必须掌握好各层的施抹时间，不应采用强度等级过高的水泥，可掺加一定量的粉煤灰； （2）各层抹灰应当采用比例相同的水泥砂浆或是水泥用量偏大的水泥混合砂浆； （3）在底层砂浆终凝前不允许抹第二层砂浆

     张拉台座设置必需具有足够的强度和稳定性，安全而且经济合理

    结合七里河大桥先张法预制场成功运营生产经验，详细介绍本预制场总体布局、张拉台座设计与施工等

     关键词：桥梁工程；先张法；台座；传力墙；设计；施工 0  前  言 预应力混凝土结构自1928年被法国人欧仁•弗莱西奈第一次应用至今，已广泛地运用于各个领域，特别是在桥梁工程的施工中得到了广泛运用

    预应力混凝土结构采用高强材料，节省了大量钢材和混凝土，减少了混凝土的自重，减小了施工中的不利荷载，再加上刚度大，耐久性好等优点，现在已经被世界各国所采用

    根据预应力筋张拉先后顺序，桥梁工程中分先张法和后张法两种方法

    先张法因其施工工艺简单、能大批量生产、经济和质量稳定，而广泛地运用于公路桥梁工程中

    但先张法施工前必须先建立张拉台座

    而台座是生产先张法预应力混凝土梁板的主要组成部分，用于承受张拉预应力钢绞线时的反力

    台座的稳定性、可靠性、安全性、经济性直接影响到先张法预制场的正常运转及经济效益

    七里河大桥0#～19#孔均为20m先张法预应力空心板梁，中板及边板共计532片，现就该先张法预制空心板梁场的设计与施工，做一介绍

     1  预制场的总体布局     由于需要生产的空心板梁数量较大，同时工期也较紧，为确保在合同规定的工期内保质保量地完成施工任务，考虑到空心板梁安装及当地实际地形的情况，项目部决定在离桥梁施工现场较近的地方征地15亩设置空心板梁预制场，该块场地处于当地的农田内，表层为种植土，下层为粘土

     预制场分为预制区、存梁区、仓库、钢筋制作区及生活区

    预制区又分为2块独立的张拉台座，每块张拉台座设5条张拉底板，每条张拉梁槽可同时生产空心板梁4片

    整个预制场理论上满负荷可同时生产空心板梁40片

     2  先张法预应力台座的设计 2.1空心板梁的断面型式 先张法空心板梁预应力筋为φj15.24（7φ5）的高强低松驰钢铰线，每片先张法板梁中板设计有18根钢铰线，边板设计有20根钢铰线，布置在底板呈直线分布，断面型式见图1

       收稿日期：2011-10-10 部分预应力有效长度范围以外采用硬塑料管套住，进行失效处理，以减少端部局部承压力

    预应力钢铰线标准强度Ry=1860MPa， 张拉控制应力为0.7Ry=1302MPa

     采用前卡式千斤顶配合顶推式 千斤顶张拉钢铰线

    钢铰线张拉 顺序为：0→初始应力→103%σk 单位：cm 图1中板钢铰线布置示意图   单位：cm 图1中板钢铰线布置示意图   （锚固）

     预应力混凝土设计标号为C50

     2.2台座的设计 先张法台座采用传力墙、底系梁连接的框架箱式结构布置，使整个张拉台座形成一个整体

    台座张拉端与固定端端头均采用加大加深的基础型式，以防止张拉台座在5条底板均完成钢铰线张拉时（即台座的最不利受力时）倾覆与滑移，传力墙尺寸为b×h=600mm×600mm，台座的各混凝土部分均采用C40混凝土

     一块台座纵向总长度组成为86m，台座的布置及各部位具体尺寸见图2

      图2  一块张拉台座横向布置图   单位：m 台座的设计计算主要包括：台座的抗倾覆验算，抗滑移验算，传力墙的配筋计算，钢横梁的选取验算等

     2.2.1台座的抗倾覆验算  首先建立台座的受力计算模型，当同一个台座中5条底板全部张拉完成时，即为台座抗倾覆的最不利受力情况，受力模型见图3

      图3 台座抗倾覆计算简图   单位：m   取整块张拉台座作为受力分析对象，所需各基础数据为：台座各部分混凝土部分均采用C40混凝土现浇，单位重为24kN/m3，钢铰线张拉控制应力为1302MPa，其公称截面积为140mm2

     取台座绕O点的力矩，不考虑20cm厚传力墙间混凝土调平层及5cm水磨石底板的作用，并忽略土压力的作用

     最不利荷载：N=1302×140×20×5=18228KN，G1=12.3×2.4×2.5×2400×10=1771.2KN，G2=0.60×1×6×5×2400×10=432KN，h1=1.0-0.60=0.40m，L1=6.25m，L2=2.5m，则： 平衡力矩：Mr=G1×L1+G2×L2=1771.2×6.25+432×2.5=12150KN·m 倾覆力矩：MDV=N×h1=18228×0.4=7291.2 KN·m 抗倾覆安全系数： （安全） 2.2.2 台座的抗滑移验算  混凝土的弹性模量C40混凝土的弹性模量EC=3.25×104N/mm2，与土的弹性模量EC=20N/mm2相差甚大，两者难以共同工作，而底部摩阻力也较小，可略去不计，实际上作用于传力墙上的水平力，几乎全部传给传力墙，因此当钢横梁与传力墙连接良好，能保证共同工作时，可不做抗滑移验算

     2.2.3传力墙的设计  张拉台座张拉端使用固定长钢横梁横向通长布置，焊接于预埋在传力墙的钢板上；固定端也使用固定长钢横梁横向通长布置，焊接于预埋在传力墙的钢板上；张拉端采用顶推式千斤顶作为活动钢横梁的支撑

    张拉端钢横梁受力后及固定端固定钢横梁的轴心在传力墙的横断面位置均应与传力墙的中心轴位置重合，使传力墙基本上处于轴心受压的受力状态

    在实际操作中，应特别注意，要准确固定张拉端钢横梁及固定端固定钢横梁与传力墙的接触面的位置，这将直接影响到传力墙的受力

    这样，我们就可以建立传力墙的近似的受力计算模型，虽然传力墙在实际的张拉过程中，不完全是处于轴心受力的状态，但在计算时我们可以近似地认为，传力墙基本上是处于轴心受压的状态

     传力墙的计算长度L0根据两端固定及现场实际约束情况整体考虑进行取值，取计算长度按三等跨两端固定计算，0.5×0.333=0.167，取按安全状态，按大于0.167取值，L0=0.263×（86-5）=35.5，则计算长细比λ=L0/b=21.3/0.60=35.5，通过查表得纵向弯曲系数 =0.41

         当同一个台座5条底板钢绞线全部张拉完成时，即为传力墙的最不利受力情况，每条传力墙的最不利荷载=（1302×140×20×5）/6=3038KN，计算时取 =3100KN，轴心受压构件正截面承载力计算式为： 则：        式中： —结构工作条件系数， =0.95；       —混凝土安全系数， =1.25；       —钢筋安全系数， =1.25      —混凝土轴心抗压设计强度， =26.8MPa；      —钢筋的抗压设计强度， =340 MPa； 则可得： 主筋选用6根Ф16的Ⅱ级钢 筋，箍筋选用ф8的Ⅰ级钢筋， 图4 传力墙配筋图   单位：m     纵向间距30cm

     传力墙的配筋图见图4

     2.2.4钢横梁的选取   图4 传力柱配筋示意图 单位：cm   张拉端及固定端均设有钢横梁，所不同的是，在张拉端设有移动钢横梁，固定端的钢横梁是整体通常焊接在传力梁上固定的，它们均可以近似地认为是承受钢铰线作用的均布荷载，取最不利受力情况，即张拉端活动钢横梁进行分析，这样就可以建立钢横梁的受力模型，见图5

     公路桥涵施工技术规范要求，钢横梁要有足够的强度和刚度，在受力后产生的挠度要小于2mm

     图5 钢横梁计算简图   单位：cm 均布荷载： 最大弯矩： 则 选用16Mn钢，2根Ⅰ50a，则 钢横梁的剪力为： 剪应力为： 钢横梁的变形： 式中： —工字钢截面抗惯性矩；      —工字钢截面面积

     3  先张法预制梁场台座的施工 3.1预制梁场基础的处理     预制梁场在台座施工前，先用推土机将农田的表土清除30cm，在台座范围内用砾石回填40cm，使台座的基础比四周的原地面稍高，用压路机碾压密实，并在横向与纵向距台座5m的地方挖好排水沟，这样就能使在雨天及养生用水可以顺利地排出台座，不至于积聚于台座周围，影响施工作业

     3.2台座的施工 3.2.1台座两端的施工  台座的张拉端及固定端的混凝土因其体积较大，可采用片石混凝土或采用低标号混凝土

    需要注意的是，在张拉端台座与钢横梁接触的位置，应预埋厚2cm的钢板，钢板上应焊接锚固钢筋伸入张拉端台座内部，使钢横梁所受的张拉力能均匀地传到台座上，使该部位不会因局部压力过大而产生混凝土破坏

    固定端则应在台座上预埋焊接固定钢横梁的钢板，所有预埋钢板的位置均应预埋准确

     3.2.2传力墙的施工  因混凝土传力墙为细长受力构件，施工顺直度的好坏，将会影响到台座的受力性能

    因此，在混凝土传力墙施工时，应使用经纬仪或者全站仪观测传力墙模板的顺直度

    传力墙内的钢筋可分节段制作，再运至开挖好的基础内进行焊接连接，以保证钢筋顺直

     3.2.3底系梁的施工  传力墙间横向设置4道混凝土底系梁，尺寸为b×h=400×400mm，系梁底面标高应比传力墙底面低30cm，钢筋配置与传力墙相同

    在与传力墙相交处，系梁钢筋应伸入传力墙的钢筋，以使台座连成一个整体

     3.2.4 底板的施工 传力墙间设置20cm厚混凝土调平层及5cm水磨石底板，考虑施工过程中的实际情况，按照所生产的预制空心板的宽度减去5mm进行水磨石底板施工，并采用槽钢内埋设橡胶管做为底板，防止预应力空心板生产过程中漏浆

    考虑到预应力张拉后，预应力空心板起拱量大，因此拟按规范要求在底板上预留反拱

     3.2.5钢绞线在两端的限位装置  钢铰线在张拉完成后，钢铰线的轴心应与传力墙的轴心基本在一条直线上

    因此，钢铰线在张拉端及锚固端的限位装置(定位钢板）应定位精确

     3.2.6 钢横梁的加固  为增加钢横梁的抗扭刚度,在每根工字钢梁内侧加焊1cm的钢板做加劲肋;同时在工字钢两侧加焊2cm的钢板以增加钢横梁的强度

     4  存梁台、龙门吊轨道基础的施工 存梁区采用600mm×600mmC15混凝土存梁台，长度11m，可存放3层

     龙门吊轨道基础按照2块台座的最大距离设置

     5  预制梁场使用情况的监控 预应力空心板梁场台座在所有的混凝土强度达到100%后，才能进行空心板梁的生产

    在生产阶段，当一个台座满负荷生产时，对传力墙的起拱度、轴线变形及位移量进行观测，并对张拉端及锚固端的纵向滑移进行观测

    实际结果表明，从预制场进行空心板梁生产到完工结束，传力墙、张拉端及固定端的起拱度、轴线变形及位移量均在3mm以内，所有的传力墙均没有发现产生裂缝，满足正常生产的使用安全

     6  结  语     预应力空心板梁场台座进行设计时，由于传力墙是细长的受力杆件，对传力墙的计算长度的取值，要充分考虑到实际的约束条件

    否则当计算长度取值较大时，将会影响到传力墙的混凝土截面面积和钢筋的用量，造成不必要的浪费

         虽然在实际生产中，由于操作的误差，传力墙可能是处于偏心受压状态，但从实际的使用效果来看，对传力墙看成近似轴心受压构件，还是完全可以的

    

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